Kiitos vierailustasi Nature.comissa.Käytät selainversiota, jossa on rajoitettu CSS-tuki.Parhaan kokemuksen saamiseksi suosittelemme käyttämään päivitettyä selainta (tai poistamaan Yhteensopivuustila käytöstä Internet Explorerissa).Lisäksi jatkuvan tuen varmistamiseksi näytämme sivuston ilman tyylejä ja JavaScriptiä.
Näyttää kolmen dian karusellin kerralla.Käytä Edellinen- ja Seuraava-painikkeita siirtyäksesi kolmen dian läpi kerrallaan tai käytä lopussa olevia liukusäädinpainikkeita siirtyäksesi kolmen dian läpi kerrallaan.
Neljä kumibetoniteräsputkielementtiä (RuCFST), yksi betoniteräsputkielementti (CFST) ja yksi tyhjä elementti testattiin puhtaissa taivutusolosuhteissa.Pääparametrit ovat leikkaussuhde (λ) 3 - 5 ja kumin korvaussuhde (r) 10 % - 20 %.Saadaan taivutusmomentti-venymäkäyrä, taivutusmomentti-poikkeama-käyrä ja taivutusmomentti-venymäkäyrä.Kumiytimellä varustetun betonin tuhoutumistapa analysoitiin.Tulokset osoittavat, että RuCFST-osien vikatyyppi on taivutusvika.Kumibetonin halkeamat jakautuvat tasaisesti ja säästeliäästi, ja ydinbetonin täyttäminen kumilla estää halkeamien syntymisen.Leikkaus/jänneväli -suhteella oli vain vähän vaikutusta koekappaleiden käyttäytymiseen.Kumin vaihtonopeudella on vain vähän vaikutusta kykyyn kestää taivutusmomenttia, mutta sillä on tietty vaikutus näytteen taivutusjäykkyyteen.Kumibetonilla täytön jälkeen taivutuskyky ja taivutusjäykkyys paranevat tyhjästä teräsputkesta otettuihin näytteisiin verrattuna.
Perinteisiä teräsbetoniputkirakenteita (CFST) käytetään laajalti nykyaikaisessa suunnittelukäytännössä hyvän seismisen suorituskyvyn ja korkean kantokyvyn ansiosta1,2,3.Uutena kumibetonina kumihiukkasia käytetään osittain korvaamaan luonnollisia kiviaineksia.Kumibetonitäytetty teräsputki (RuCFST) -rakenteet muodostetaan täyttämällä teräsputkia kumibetonilla komposiittirakenteiden sitkeyden ja energiatehokkuuden lisäämiseksi4.Se ei ainoastaan hyödynnä CFST:n jäsenten erinomaista suorituskykyä, vaan myös hyödyntää tehokkaasti kumijätettä, mikä täyttää vihreän kiertotalouden kehitystarpeet5,6.
Viime vuosina perinteisten CFST-osien käyttäytymistä aksiaalisen kuormituksen7,8, aksiaalisen kuormituksen ja momentin vuorovaikutuksen9,10,11 ja puhtaan taivutuksen12,13,14 alaisena on tutkittu intensiivisesti.Tulokset osoittavat, että CFST-pilarien ja -palkkien taivutuskyky, jäykkyys, sitkeys ja energianhäviökyky paranevat betonin sisäisellä täytteellä ja niillä on hyvä murtumismuokkaus.
Tällä hetkellä jotkut tutkijat ovat tutkineet RuCFST-pylväiden käyttäytymistä ja suorituskykyä yhdistetyillä aksiaalikuormilla.Liu ja Liang15 suorittivat useita kokeita lyhyillä RuCFST-kolonneilla, ja verrattuna CFST-kolonniin kantavuus ja jäykkyys laskivat kumin korvausasteen ja kumipartikkelikoon kasvaessa, samalla kun sitkeys kasvoi.Duarte4,16 testasi useita lyhyitä RuCFST-pylväitä ja osoitti, että RuCFST-kolonnit olivat sitkeämpiä kumipitoisuuden kasvaessa.Liang17 ja Gao18 raportoivat myös samanlaisista tuloksista sileiden ja ohutseinäisten RuCFST-tulppien ominaisuuksista.Gu ym.19 ja Jiang ym.20 tutkivat RuCFST-elementtien kantavuutta korkeassa lämpötilassa.Tulokset osoittivat, että kumin lisääminen lisäsi rakenteen taipuisuutta.Lämpötilan noustessa kantavuus pienenee aluksi hieman.Patel21 analysoi lyhyiden CFST-palkkien ja pyöreäpäisten pylväiden puristus- ja taivutuskäyttäytymistä aksiaalisen ja yksiakselisen kuormituksen alaisena.Laskennallinen mallinnus ja parametrinen analyysi osoittavat, että kuitupohjaisilla simulointistrategioilla voidaan tarkasti tutkia lyhyiden RCFST:iden suorituskykyä.Joustavuus kasvaa muotosuhteen, teräksen ja betonin lujuuden myötä ja vähenee syvyys-paksuussuhteen myötä.Yleensä lyhyet RuCFST-kolonnit käyttäytyvät samalla tavalla kuin CFST-kolonnit ja ovat taipuisampia kuin CFST-kolonnit.
Yllä olevasta katsauksesta voidaan nähdä, että RuCFST-pilarit paranevat, kun CFST-pilarien pohjabetonissa on käytetty asianmukaisesti kumin lisäaineita.Koska aksiaalista kuormaa ei ole, verkkotaivutus tapahtuu pilaripalkin toisessa päässä.Itse asiassa RuCFST:n taivutusominaisuudet ovat riippumattomia aksiaalisen kuormituksen ominaisuuksista22.Käytännön suunnittelussa RuCFST-rakenteet altistuvat usein taivutusmomenttikuormille.Sen puhtaiden taivutusominaisuuksien tutkiminen auttaa määrittämään RuCFST-elementtien muodonmuutos- ja vikatilat seismisen vaikutuksen alaisena23.RuCFST-rakenteita varten on tarpeen tutkia RuCFST-elementtien puhtaat taivutusominaisuudet.
Tässä suhteessa testattiin kuusi näytettä puhtaasti kaarevien teräsneliöputkielementtien mekaanisten ominaisuuksien tutkimiseksi.Tämän artikkelin loppuosa on järjestetty seuraavasti.Ensin testattiin kuusi neliömäistä näytettä kumitäytteellä tai ilman.Tarkkaile kunkin näytteen vikatilaa testitulosten saamiseksi.Toiseksi analysoitiin RuCFST-elementtien suorituskyky puhtaassa taivutuksessa ja keskusteltiin leikkaus-jännesuhteen 3-5 ja kumin vaihtosuhteen 10-20 % vaikutuksesta RuCFST:n rakenteellisiin ominaisuuksiin.Lopuksi verrataan eroja kantavuuden ja taivutusjäykkyyden välillä RuCFST-elementtien ja perinteisten CFST-elementtien välillä.
Kuusi CFST-näytettä valmistettiin, neljä täytettynä kumilla betonilla, yksi täytetty normaalilla betonilla ja kuudes oli tyhjä.Kumin muutosnopeuden (r) ja jänneleikkaussuhteen (λ) vaikutuksia käsitellään.Näytteen pääparametrit on esitetty taulukossa 1. Kirjain t tarkoittaa putken paksuutta, B on näytteen sivun pituus, L on näytteen korkeus, Mue on mitattu taivutuskyky, Kie on alku taivutusjäykkyys, Kse on taivutusjäykkyys käytössä.näkymä.
RuCFST-näyte valmistettiin neljästä teräslevystä, jotka hitsattiin pareittain muodostamaan onton neliömäinen teräsputki, joka sitten täytettiin betonilla.Näytteen kumpaankin päähän hitsataan 10 mm paksu teräslevy.Teräksen mekaaniset ominaisuudet on esitetty taulukossa 2. Kiinalaisen standardin GB/T228-201024 mukaan teräsputken vetolujuus (fu) ja myötöraja (fy) määritetään tavallisella vetolujuustestimenetelmällä.Testitulokset ovat 260 MPa ja 350 MPa.Kimmomoduuli (Es) on 176 GPa ja teräksen Poissonin suhde (ν) on 0,3.
Testauksen aikana vertailubetonin kuutiopuristuslujuudeksi (fcu) päivänä 28 laskettiin 40 MPa.Suhteet 3, 4 ja 5 valittiin edellisen viitteen 25 perusteella, koska tämä saattaa paljastaa ongelmia vaihteensiirrossa.Kaksi kuminvaihtoastetta 10 % ja 20 % korvaavat hiekkaa betoniseoksessa.Tässä tutkimuksessa käytettiin Tianyu Cement Plantin (Tianyu-tuotemerkki Kiinassa) perinteistä rengaskumijauhetta.Kumin hiukkaskoko on 1-2 mm.Taulukossa 3 on esitetty kumibetonin ja seosten suhde.Jokaiselle kumibetonityypille valettiin kolme kuutiota, joiden sivu oli 150 mm, ja kovetettiin standardien edellyttämissä testiolosuhteissa.Seoksessa käytetty hiekka on piipitoista hiekkaa ja karkea kiviaines on karbonaattikiveä Shenyang Cityssä Koillis-Kiinassa.28 päivän kuutiopuristuslujuus (fcu), prismaattinen puristuslujuus (fc') ja kimmokerroin (Ec) eri kuminvaihtosuhteille (10 % ja 20 %) on esitetty taulukossa 3. Toteuta standardi GB50081-201926.
Kaikki koekappaleet testataan hydraulisylinterillä, jonka voima on 600 kN.Kuormituksen aikana kaksi keskitettyä voimaa kohdistetaan symmetrisesti neljän pisteen taivutustestitelineeseen ja jakautuvat sitten näytteelle.Muodonmuutos mitataan viidellä venymämittarilla kullakin näytteen pinnalla.Poikkeama havaitaan käyttämällä kolmea kuvissa 1 ja 2 esitettyä siirtymäanturia. 1 ja 2.
Testissä käytettiin esilatausjärjestelmää.Lataa nopeudella 2 kN/s, keskeytä sitten enintään 10 kN:n kuormituksella ja tarkista, ovatko työkalu ja punnituskenno normaalissa toimintakunnossa.Joustokaistan sisällä jokainen kuormituksen lisäys koskee alle kymmenesosaa ennustetusta huippukuormasta.Teräsputken kuluessa käytetty kuorma on alle viidestoistaosa ennustetusta huippukuormasta.Pidä noin kaksi minuuttia jokaisen kuormituksen jälkeen latausvaiheen aikana.Kun näyte lähestyy vikaa, jatkuvan kuormituksen nopeus hidastuu.Kun aksiaalinen kuorma saavuttaa alle 50 % lopullisesta kuormituksesta tai näytteessä havaitaan ilmeisiä vaurioita, kuormitus lopetetaan.
Kaikkien koekappaleiden tuhoutuminen osoitti hyvää sitkeyttä.Koekappaleen teräsputken vetovyöhykkeellä ei havaittu selviä vetomurtumia.Tyypilliset teräsputkien vauriotyypit on esitetty kuvassa.3. Kun otetaan esimerkkinä näyte SB1, kuormituksen alkuvaiheessa, kun taivutusmomentti on alle 18 kN m, näyte SB1 on elastisessa vaiheessa ilman ilmeistä muodonmuutosta ja mitatun taivutusmomentin kasvunopeus on suurempi kuin kaarevuuden kasvunopeus.Tämän jälkeen teräsputki vetovyöhykkeellä on muotoaan muuttava ja siirtyy elastis-plastiseen vaiheeseen.Kun taivutusmomentti saavuttaa noin 26 kNm, keskijänneteräksen puristusvyöhyke alkaa laajentua.Turvotus kehittyy vähitellen kuormituksen kasvaessa.Kuorma-poikkeama-käyrä ei laske ennen kuin kuorma saavuttaa huippupisteensä.
Kokeen päätyttyä näytteet SB1 (RuCFST) ja näytteet SB5 (CFST) leikattiin pohjabetonin murtumistilan havaitsemiseksi selkeämmin kuvan 4 mukaisesti. Kuvasta 4 voidaan nähdä, että näytteessä oli halkeamia SB1 on jakautunut tasaisesti ja harvakseltaan pohjabetoniin, ja niiden välinen etäisyys on 10-15 cm.Näytteen SB5 halkeamien välinen etäisyys on 5-8 cm, halkeamat ovat epäsäännöllisiä ja ilmeisiä.Lisäksi näytteen SB5 halkeamat ulottuvat noin 90° jännitysvyöhykkeestä puristusvyöhykkeelle ja kehittyvät noin 3/4 leikkauskorkeudesta.Näytteen SB1 tärkeimmät betonihalkeamat ovat pienempiä ja harvempia kuin näytteessä SB5.Hiekan korvaaminen kumilla voi jossain määrin estää halkeamien muodostumista betoniin.
KuvassaKuvio 5 esittää taipuman jakautumista kunkin näytteen pituudella.Kiinteä viiva on testikappaleen taipumakäyrä ja katkoviiva on sinimuotoinen puoliaalto.KuvastaKuvasta 5 näkyy, että tangon taipumakäyrä on hyvässä sopusoinnussa sinimuotoisen puoliaaltokäyrän kanssa alkukuormituksessa.Kuorman kasvaessa taipumakäyrä poikkeaa hieman sinimuotoisesta puoliaaltokäyrästä.Pääsääntöisesti kuormituksen aikana kaikkien näytteiden taipumakäyrät kussakin mittauspisteessä ovat symmetrinen puolisinimuotoinen käyrä.
Koska RuCFST-elementtien taipuma puhtaassa taivutuksessa seuraa sinimuotoista puoliaaltokäyrää, taivutusyhtälö voidaan ilmaista seuraavasti:
Kun kuidun maksimivenymä on 0,01, todelliset käyttöolosuhteet huomioiden, vastaava taivutusmomentti määritetään elementin lopulliseksi taivutusmomenttikapasiteetiksi27.Näin määritetty mitattu taivutusmomenttikapasiteetti (Mue) on esitetty taulukossa 1. Mitatun taivutusmomenttikapasiteetin (Mue) ja kaarevuuden (φ) laskentakaavan (3) mukaan kuvan 6 M-φ-käyrä voi olla piirretty.Kun M = 0,2Mue28, alkujäykkyyttä Kie pidetään vastaavana leikkaustaivutusjäykkyytena.Kun M = 0,6Mue, työvaiheen taivutusjäykkyys (Kse) asetettiin vastaavaan sekanttitaivutusjäykkyyteen.
Taivutusmomentin kaarevuuskäyrästä voidaan nähdä, että taivutusmomentti ja kaarevuus kasvavat merkittävästi lineaarisesti elastisessa vaiheessa.Taivutusmomentin kasvunopeus on selvästi suurempi kuin kaarevuuden.Kun taivutusmomentti M on 0,2 Mue, näyte saavuttaa elastisen raja-asteen.Kuorman kasvaessa näyte käy läpi plastisen muodonmuutoksen ja siirtyy elastoplastiseen vaiheeseen.Kun taivutusmomentti M on 0,7-0,8 Mue, teräsputki vääntyy jännitysvyöhykkeellä ja puristusvyöhykkeellä vuorotellen.Samalla näytteen Mf-käyrä alkaa näkyä käännepisteenä ja kasvaa epälineaarisesti, mikä tehostaa teräsputken ja kumibetoniytimen yhteisvaikutusta.Kun M on yhtä kuin Mue, näyte siirtyy plastiseen kovettumisvaiheeseen, jolloin näytteen taipuma ja kaarevuus kasvavat nopeasti, kun taas taivutusmomentti kasvaa hitaasti.
KuvassaKuvio 7 esittää käyrät taivutusmomentista (M) vs. venymä (e) kullekin näytteelle.Näytteen keskijänneosan yläosa on puristettuna ja alaosa jännityksen alainen."1" ja "2" merkityt venymämittarit sijaitsevat koekappaleen yläosassa, "3" -merkityt venymämittarit sijaitsevat näytteen keskellä ja venymämittarit, joissa on merkinnät "4" ja "5".” sijaitsevat testinäytteen alla.Näytteen alaosa on esitetty kuvassa 2. Kuvasta 7 voidaan nähdä, että kuormituksen alkuvaiheessa pituussuuntaiset muodonmuutokset elementin jännitysvyöhykkeellä ja puristusvyöhykkeellä ovat hyvin lähellä, ja muodonmuutokset ovat suunnilleen lineaarisia.Keskiosassa pituussuuntainen muodonmuutos on hieman lisääntynyt, mutta tämän kasvun suuruus on pieni. Myöhemmin jännitysvyöhykkeellä oleva kumibetoni halkeili. Koska jännitysvyöhykkeen teräsputken tarvitsee vain kestää voimaa, ja kumibetoni ja teräsputki puristusvyöhykkeellä kantavat kuorman yhdessä, elementin jännitysvyöhykkeen muodonmuutos on suurempi kuin muodonmuutos kuorman kasvaessa, muodonmuutokset ylittävät teräksen myötörajan ja teräsputki menee sisään. elastoplastinen vaihe. Näytteen venymän kasvunopeus oli merkittävästi suurempi kuin taivutusmomentti ja plastinen vyöhyke alkoi kehittyä täyteen poikkileikkaukseen.
Kunkin näytteen M-um-käyrät on esitetty kuvassa 8.Kuvassa 8 kaikki M-um-käyrät noudattavat samaa trendiä kuin perinteiset CFST-jäsenet22,27.Kussakin tapauksessa M-um käyrät osoittavat elastista vastetta alkuvaiheessa, jota seuraa joustamaton käyttäytyminen jäykkyyden pienentyessä, kunnes suurin sallittu taivutusmomentti saavutetaan vähitellen.Erilaisten testiparametrien vuoksi M-um-käyrät ovat kuitenkin hieman erilaisia.Poikkeutusmomentti leikkaus-jännevälisuhteille 3-5 on esitetty kuvassa.8a.Näytteen SB2 sallittu taivutuskyky (leikkaustekijä λ = 4) on 6,57 % pienempi kuin näytteen SB1 (λ = 5) ja näytteen SB3 (λ = 3) taivutusmomentti on suurempi kuin näytteen SB2. (λ = 4) 3,76 %.Yleisesti ottaen leikkaus-jännesuhteen kasvaessa sallitun momentin muutostrendi ei ole ilmeinen.M-um-käyrä ei näytä olevan yhteydessä leikkaus-jänne-suhteeseen.Tämä on yhdenmukainen sen kanssa, mitä Lu ja Kennedy25 havaitsivat CFST-palkeissa, joiden leikkaus-jännesuhde vaihtelee välillä 1,03-5,05.CFST-osien mahdollinen syy on se, että eri jänneleikkaussuhteilla betonisydämen ja teräsputkien välinen voimansiirtomekanismi on lähes sama, mikä ei ole yhtä ilmeistä kuin teräsbetonipalkeissa25.
KuvastaKuva 8b osoittaa, että näytteiden SB4 (r = 10 %) ja SB1 (r = 20 %) kantavuus on hieman suurempi tai pienempi kuin perinteisen näytteen CFST SB5 (r = 0) ja kasvoi 3,15 prosenttia ja laski 1,57 prosenttia.Kuitenkin näytteiden SB4 ja SB1 alkuperäinen taivutusjäykkyys (Kie) on merkittävästi suurempi kuin näytteen SB5, jotka ovat vastaavasti 19,03 % ja 18,11 %.Näytteiden SB4 ja SB1 taivutusjäykkyys (Kse) käyttövaiheessa on 8,16 % ja 7,53 % korkeampi kuin näytteen SB5, vastaavasti.Ne osoittavat, että kumin korvausnopeudella on vähän vaikutusta taivutuskykyyn, mutta sillä on suuri vaikutus RuCFST-näytteiden taivutusjäykkyyteen.Tämä voi johtua siitä, että kumibetonin plastisuus RuCFST-näytteissä on suurempi kuin luonnonbetonin plastisuus perinteisissä CFST-näytteissä.Yleensä luonnonbetonissa halkeilu ja halkeilu alkavat levitä aikaisemmin kuin kumitetussa betonissa29.Pohjabetonin tyypillisestä murtumistilasta (kuva 4) näytteen SB5 (luonnonbetoni) halkeamat ovat suurempia ja tiheämpiä kuin näytteessä SB1 (kumibetoni).Tämä saattaa osaltaan lisätä teräsputkien SB1-teräsbetoninäytteen tarjoamaa rajoitusta verrattuna SB5 Natural Concrete -näytteeseen.Myös Durate16-tutkimuksessa päädyttiin samanlaisiin päätelmiin.
KuvastaKuva 8c osoittaa, että RuCFST-elementillä on parempi taivutuskyky ja sitkeys kuin ontolla teräsputkielementillä.RuCFST:n näytteen SB1 taivutuslujuus (r=20 %) on 68,90 % suurempi kuin tyhjästä teräsputkesta saadun näytteen SB6 taivutuslujuus ja näytteen SB1 alkutaivutusjäykkyys (Kie) ja taivutusjäykkyys käyttövaiheessa (Kse) ovat 40,52 prosenttia., joka on korkeampi kuin näyte SB6, oli 16,88 % korkeampi.Teräsputken ja kumitetun betoniytimen yhteisvaikutus lisää komposiittielementin taivutuskykyä ja jäykkyyttä.RuCFST-elementeillä on hyvä sitkeys, kun niihin kohdistuu puhdasta taivutuskuormitusta.
Tuloksena saatuja taivutusmomentteja verrattiin nykyisissä suunnittelustandardeissa, kuten japanilaisissa säännöissä AIJ (2008) 30, brittiläisessä säännössä BS5400 (2005) 31, eurooppalaisessa säännössä EC4 (2005) 32 ja kiinalaisessa säännössä GB50936 (2014) 33, määriteltyihin taivutusmomentteihin. (Muc) kokeelliseen taivutusmomenttiin (Mue) on annettu taulukossa 4 ja esitetty kuvassa 4.9. AIJ:n (2008), BS5400:n (2005) ja GB50936:n (2014) lasketut arvot ovat vastaavasti 19 %, 13,2 % ja 19,4 % pienemmät kuin keskimääräiset kokeelliset arvot.EC4:n (2005) laskema taivutusmomentti on 7 % alle keskimääräisen testiarvon, joka on lähin.
RuCFST-elementtien mekaanisia ominaisuuksia puhtaassa taivutuksessa on tutkittu kokeellisesti.Tutkimuksen perusteella voidaan tehdä seuraavat johtopäätökset.
Testattujen RuCFST:n jäsenten käyttäytyminen oli samanlaista kuin perinteiset CFST-mallit.Tyhjiä teräsputkinäytteitä lukuun ottamatta RuCFST- ja CFST-näytteillä on hyvä sitkeys kumibetonin ja betonin täytön ansiosta.
Leikkaus-jännesuhde vaihteli 3:sta 5:een vaikuttaen vain vähän testattavaan momenttiin ja taivutusjäykkyyteen.Kumin vaihtonopeudella ei käytännössä ole vaikutusta näytteen taivutusmomentin kestävyyteen, mutta sillä on tietty vaikutus näytteen taivutusjäykkyyteen.Näytteen SB1 alkuperäinen taivutusjäykkyys 10 %:n kuminvaihtosuhteella on 19,03 % korkeampi kuin perinteisellä näytteellä CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) mahdollistaa RuCFST-elementtien lopullisen taivutuskapasiteetin tarkan arvioinnin.Kumin lisääminen pohjabetoniin parantaa betonin haurautta ja antaa konfutselaisille elementeille hyvän sitkeyden.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP ja Yu, ZV Betonilla täytettyjen suorakaiteen muotoisten teräsputkipylväiden yhdistetty toiminta poikittaisleikkauksella.rakenne.Betoni 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX ja Li, W. Betonitäytetyn teräsputken (CFST) testaus kaltevilla, kartiomaisilla ja lyhyillä STS-pylväillä.J. Rakentaminen.Terässäiliö 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismiset testaukset ja suorituskykyindeksitutkimukset kierrätetyistä ontoista lohkoseinistä, jotka on täytetty kierrätetyllä kiviainesteräsputkirungolla.rakenne.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et ai.Kumibetonilla täytettyjen lyhyiden teräsputkien kokeilu ja suunnittelu.hanke.rakenne.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Uusi riskianalyysi COVID 19:stä Intiassa, jossa otetaan huomioon ilmasto- ja sosioekonomiset tekijät.teknologioita.ennuste.yhteiskuntaan.avata.167, 120 679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Uusi riskinarviointijärjestelmä ja kriittisen infrastruktuurin ilmastonmuutoskestävyys.teknologioita.ennuste.yhteiskuntaan.avata.165, 120532 (2021).
Liang, Q ja Fragomeni, S. Betonilla täytettyjen teräsputkien lyhyiden pyöreiden pylväiden epälineaarinen analyysi aksiaalisen kuormituksen alla.J. Rakentaminen.Teräspäätöslauselma 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. ja Lam, D. Tiheistä teräsputkista valmistettujen tavanomaisten ja lujalla betonilla täytettyjen pyöreiden pylväiden käyttäytyminen.J. Rakentaminen.Terässäiliö 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et ai.Suurlujuuksien kylmämuovattujen teräsbetonisten suorakaiteen muotoisten putkipylväiden epäkeskisten puristusominaisuuksien kokeellinen tutkimus.J. Huaqiaon yliopisto (2019).
Yang, YF ja Khan, LH Lyhyiden betonilla täytettyjen teräsputkien (CFST) pylväiden käyttäytyminen epäkeskisen paikallisen puristuksen alaisena.Ohut seinärakenne.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL ja Castro, JM Kokeellinen arvio teräsputkimaisen palkkipylvään syklisistä ominaisuuksista, jotka on täytetty betonilla, jonka poikkileikkaus on kahdeksankulmainen.hanke.rakenne.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH ja Hicks, S. Katsaus betonitäytteisten pyöreiden teräsputkien lujuusominaisuuksiin monotonisessa puhtaassa taivutuksessa.J. Rakentaminen.Terässäiliö 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Pyöreän CFST:n kielen jännitysmalli ja taivutusjäykkyys taivutuksessa.sisäinen J. Teräsrakenne.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. ja Li, L. Kumibetonisten neliömäisten teräsputkien lyhyiden pylväiden mekaaniset ominaisuudet aksiaalikuormituksella.J. Northeast.Yliopisto (2011).
Duarte, APK et ai.Kumibetonin kokeelliset tutkimukset lyhyillä teräsputkilla syklisessä kuormituksessa [J] Koostumus.rakenne.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW ja Chongfeng, HE Kokeellinen tutkimus kumibetonilla täytettyjen pyöreiden teräsputkien aksiaalisen puristuksen ominaisuuksista.Betoni (2016).
Gao, K. ja Zhou, J. Neliömäisten ohutseinäisten teräsputkipylväiden aksiaalinen puristustesti.Hubein yliopiston teknologialehti.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G ja Wang E. Lyhyiden suorakaiteen muotoisten teräsbetonipylväiden kokeellinen tutkimus korkealle lämpötilalle altistumisen jälkeen.Concrete 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. ja Wang, E. Kokeellinen tutkimus pyöreistä kumi-betonitäytteisistä teräsputkimaisista pylväistä aksiaalisessa puristuksessa korkealle lämpötilalle altistumisen jälkeen.Betoni (2019).
Patel VI Yksiaksiaalisesti kuormitettujen lyhyiden teräsputkipalkkipylväiden laskenta, joiden pyöreä pää on täytetty betonilla.hanke.rakenne.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH ja Zhao, SL Betonilla täytettyjen pyöreiden ohutseinäisten teräsputkien taivutuskäyttäytymisen analyysi.Ohut seinärakenne.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS ja Hunaiti Yu.M.Kumijauhetta sisältävällä betonilla täytettyjen teräsputkien ominaisuuksien kokeellinen tutkimus.J. Rakentaminen.Terässäiliö 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Normaalilämpötilan vetolujuustestimenetelmä metallimateriaaleille (China Architecture and Building Press, 2010).
Postitusaika: 05.01.2023